Меню

Начальная магнитная проницаемость электротехнической стали

Электротехнические материалы

Магнитные материалы

В этой лекции будут рассмотрены следующие вопросы:

Магнитные свойства имеются у любых материалов. Они обусловлены реакцией материала на магнитное поле. Как уже рассматривалось в третьей лекции, магнитную индукцию в любом материале можно связать с напряженностью магнитного поля в нем

Глобально, по отношению к магнитному полю, материалы можно разделить на три класса — диамагнетики, парамагнетики, ферромагнетики . Последние можно еще поделить на собственно ферромагнетики, антиферромагнетики и ферримагнетики.

Диамагнетики имеют магнитную проницаемость чуть меньше 1. Отличаются тем, что выталкиваются из области магнитного поля.

Парамагнетики имеют магнитную проницаемость чуть более 1. Подавляющее количество материалов являются диа- и пара- магнетиками.

Ферромагнетики обладают исключительно большой магнитной проницаемостью, доходящей до миллиона.

Для ферромагнитных материалов выражение (12.1) справедливо с большими оговорками. Оно верно для слабых магнитных полей. По мере усиления поля проявляется явление гистерезиса, когда при увеличении напряженности и при последующем уменьшении напряженности значения В(Н) не совпадают друг с другом. При этом выражение (12.1) имеет смысл только для подъем напряженности в течение первого цикла намагничивания. В литературе различают несколько определений магнитной проницаемости.

Начальная магнитная проницаемость m н — значение магнитной проницаемости при малой напряженности поля.

Максимальная магнитная проницаемость m max — максимальное значение магнитной проницаемости, которое достигается обычно в средних магнитных полях.

Из других основных терминов, характеризующих магнитные материалы, отметим следующие.

Намагниченность насыщения — максимальная намагниченность, которая достигается в сильных полях, когда все магнитные моменты доменов ориентированы вдоль магнитного поля.

Петля гистерезиса зависимость индукции от напряженности магнитного поля при изменении поля по циклу: подъем до определенного значения — уменьшение, переход через нуль, после достижения того же значения с обратным знаком — рост и т.п.

Максимальная петля гистерезиса — достигающая максимальной намагниченности насыщения.

Остаточная индукция B ост — индукция магнитного поля на обратном ходе петли гистерезиса при нулевой напряженности магнитного поля.

Коэрцитивная сила Нс — напряженность поля на обратном ходе петли гистерезиса при которой достигается нулевая индукция.

При каждом цикле перемагничивания часть магнитной энергии, запасаемой в материале ( W = BH/2) теряется, т.е. переходит в тепло. Эти потери называются потерями на перемагничивание и они пропорциональны площади кривой гистерезиса. Для материалов, используемых в энергетике, в особенности для трансформаторов, потери энергии желательно уменьшить, т.е. уменьшить площадь кривой. Это может быть достигнуто, если коэрцитивная сила будет как можно меньше.

Материалы с малой коэрцитивной силой, меньше 40 А/м называются магнитомягкими материалами .

Мощность потерь на перемагничивание в таких материалах можно оценить по выражению

где h — коэффициент, зависящий от материала, Bmax— максимальная индукция за цикл, f — частота, V — объем тела, n, — показатель, меняющийся в диапазоне от 1.6 до 2..

Другая составляющая потерь связана с вихревыми токами, возникающими в переменных магнитных полях.

На высоких частотах важны, в первую очередь, потери на вихревые токи, т.к. они пропорциональны второй степени частоты.

Иногда в справочниках приводят значения тангенса магнитных потерь. Физический смысл его такой же, как и у тангенса угла диэлектрических потерь, а именно

Материалы с большой коэрцититивной силой (более 1000 А/м) называются магнитотвердыми материалами . Они используются в качестве постоянных магнитов.

Магнитомягкие материалы используются в энергетике в качестве разнообразных магнитопроводов в трансформаторах, электрических машинах, электромагнитах и т.д.

Для уменьшения потерь на гистерезис выбирают материалы с пониженной коэрцитивной силой, а для уменьшения вихревых токов магнитопроводы собирают из отдельных пластин и используют металлы с повышенным удельным сопротивлением. Дело в том, что ЭДС самоиндукции, благодаря которой возникают вихревые токи, пропорциональна площади поперечного сечения контура. При рассечении площади n изолированными пластинами в каждой пластине наводится уменьшенная в n раз ЭДС. Мощность потерь при протекании вихревого тока пропорциональна квадрату напряжения (ЭДС) и обратно пропорциональна удельному сопротивлению. Поэтому уменьшение ЭДС в каждой из отдельных пластин и использование металлов с повышенным удельным сопротивлением приводит к уменьшению общих потерь.

Основой наиболее широко используемых в электротехнике магнитных материалов является низкоуглеродистая электротехническая сталь . Она выпускается в виде листов, толщиной от 0.2 мм до 4 мм, содержит не выше 0.04% углерода и не выше 0.6% других примесей. Максимальное значение магнитной проницаемости m max

4000, коэрцитивной силы Нс

65-100 А/м. Наблюдается интересная закономерность: чем чище железо и чем лучше оно отожжено — тем выше магнитная проницаемость и тем ниже коэрцитивная сила. Для особо чистого железа эти параметры составляют: более 1 миллиона и менее 1 А/м, соответственно.

Добавлением в состав кремния достигается повышение удельного сопротивления стали с 0.14 мкОм·м для нелегированной стали до 0.6 мкОм·м для высоколегированной стали. Это дает уменьшение потерь.

Электротехническую сталь маркируют следующим образом: первая цифра-структура (1-горячекатанная изотропная, 2-холоднокатанная изотропная, 3- холоднокатанная анизотропная с ребровой структурой), вторая цифра- содержание кремния (0-до 0.4%, 1 — до 0.8%. 2 — до 1.8%, 3-до 2.8%, 4 — до 3.8%, 4 — до 4.8%), третья цифра — тип нормируемых магнитных характеристик (0- удельные потери при В=1.7 Тл, f= 50 Гц, 1- удельные потери при В=1.5 Тл, f= 50 Гц, 2- удельные потери при В=1 Тл, f= 400 Гц, 6- В при Н=0.4 А/м, 7- В в средних полях при Н=10 А/м ). Четвертая цифра в старых справочниках означала номер материала. В современных справочниках четвертая и пятая цифры являются одним числом, означающим численную характеристику нормируемого параметра.

Читайте также:  Кран шаровый 1 дюйм нержавеющая сталь под кламп 2

Если к железу добавить никель, то полученные материалы будут обладать повышенной магнитной проницаемостью (до 100000 у 79НМ, 79% никеля и небольшое количество марганца). Такие сплавы называются пермаллои , они используются для изготовления сердечников малогабаритнгых силовых и импульсных трансформаторов. Практически такие же результаты по магнитной проницаемости можно получить, добавляя к железу кремний (9.5%) и алюминий(5.6%). Такие сплавы называются альсиферами .

Добавки к железу и никелю молибдена, хрома, меди приводит к еще большему росту начальной магнитной проницаемости, более 100 тысяч. Такие материалы используются в миниатюрных магнитных устройствах.

Практически отсутствуют потери на вихревые токи в ферритах. Дело в том, что ферриты представляют собой оксидную керамику МеО+ Fe2O3 , которая является диэлектриком, либо полупроводником. Типичное удельное сопротивление феррита 10 3 -10 4 Ом.м. Это на 9-10 порядков превышает сопротивление металлов. Ясно, что вихревые токи в таком материале не возникнут. Магнитная проницаемость у ферритов обычно ниже, чем у стали и не превышает нескольких сотен, хотя есть ферриты с проницаемостью до нескольких тысяч (20000НМ, 1000НМ). Применение в энергетике магнитомягких ферритов — высокочастотные трансформаторы, в ряде материалов потери малы вплоть до частот гигагерцового диапазона. Однако при этом и магнитная проницаемость уменьшается до десятков (9ВЧ, 50ВЧ3).

Большую роль играют ферриты с прямоугольной петлей гистерезиса (ППГ). Они используются в качестве логических элементов в ЗУ, в качестве термодатчиков. Основной параметр — коэффициент прямоугольности петли гистерезиса, представляющий собой отношение остаточной индукции к максимальной, измеренной при Н = 5 Нс. Желательно, чтобы этот коэффициент был ближе к 1.

Список лекций

Источник статьи: http://sermir.narod.ru/lec/lect12.htm

Начальная магнитная проницаемость электротехнической стали

В основу классификации электротехнической стали положены различия по химическому составу, магнитным свойствам и назначению.
В настоящее время электротехническая сталь выпускается в соответствии со стандартом ГОСТ 21427.0—75 — ГОСТ 21427.3—75 «Сталь электротехническая тонколистовая».

а) по структурному состоянию и виду прокатки на классы:
1—горячекатаная изотропная;
2—холоднокатаная изотропная;
3—холоднокатаная анизотропная с ребровой текстурой;

б) по содержанию кремния:
0—с содержанием кремния до 0,4 % (нелегированная);
1—с содержанием кремния от 0,4 до 0,8 %;
2—с содержанием кремния от 0,8 до 1,8 %;
3—с содержанием кремния от 1,8 до 2,8 %;
4—с содержанием кремния от 2,8 до 3,8 %;
5—с содержанием кремния от 3,8 до 4,8 %;

в) по основной нормируемой характеристике на группы:
0—удельные потери при индукции 1,7 Тл и частоте 50 Гц (Р1,7/50);
1—удельные потери при индукции 1,5 Тл и частоте 50 Гц (Р1,5/50);
2—удельные потери при индукции 1,0 Тл и частоте 400 Гц (Р1,0/400);
6—магнитная индукция в слабых магнитных полях при напряженности поля 0,4 А/м (B0,4);
7—магнитная индукция в средних магнитных полях при напряженности поля 10 А/м (В10).

В обозначении марки стали цифры означают: первая—класс по структурному состоянию и виду прокатки; вторая—содержание кремния; третья—группу по основной нормируемой характеристике; четвертая—порядковый номер типа стали.
Вместе первые три цифры в обозначении марки означают тип стали, четвертая цифра характеризует качество материала, чем она больше, тем выше свойства стали.

Эта группа сталей является самой большой по количеству марок сталей (более 20) и по объему применения (магнитопроводы электрических генераторов, двигателей и силовых трансформаторов).

Для изготовления силового электрооборудования применяются следующие марки электротехнических сталей:
1. Холоднокатаная текстурованная сталь 3411, 3412, 3413 и 3414;
2. Холоднокатаная малотекстурованная сталь 2211, 2411 и др.;
3. Горячекатаная нетекстурованная сталь 1211, 1212, 1213, 1311, 1312, 1411, 1412, 1511, 1512, 1513, 1514.

Основными расчетными электромагнитными характеристиками для перечисленных сталей является кривая намагничивания в постоянном и переменном магнитных полях, удельные потери при частоте 50 Гц и различных амплитудах магнитной индукции.

Эти характеристики в значительной степени зависят от содержания кремния, типа и интенсивности кристаллической текстуры, совершенства кристаллической решетки, величины зерна, количества включений и степени их дисперсности, внутренних напряжений, толщины листа, состава и толщины окалины и от качества поверхности листов.

В табл. 1 представлены основные марки сталей и их удельные потери в зависимости от некоторых из перечисленных факторов.
Первые четыре марки сталей характеризуют влияние содержания кремния: с увеличением содержания кремния возрастает удельное электросопротивление, снижаются удельные потери и индукция в различных полях (в табл. 1 приведены значения индукции только при максимальных намагничивающих полях 30 кА/м).

Стали 4—7 иллюстрируют влияние качества сталей на снижение удельных потерь.
Влияние текстуры видно на примере сталей 8—9; при увеличении совершенства кристаллической текстуры повышается уровень рабочих индукций и снижаются удельные потери.
Стали 10 и 12 показывают влияние толщины листа на величину удельных потерь, чем тоньше сталь, тем меньше потери.
Стали 11—14 являются и в настоящее время лучшими марками электротехнических сталей с наименьшими полными удельными потерями.

По требованиям стандарта кривые намагничивания определяются коммутационным баллистическим методом в постоянных полях.
При работе на частоте 50 Гц и выше значения индукции будут меньше в диапазоне слабых и средних полей, в сильных полях кривые практически совпадают.

Читайте также:  Какая сталь лучше d2 или к340

При высокой частоте перемагничивания возрастает влияние вихревых токов на удельные потери в стали.
Для уменьшения вихревых токов применяют стали с большим удельным электросопротивлением (повышенно—и высоко-легированные марки) преимущественно меньшей толщиной проката 0,05; 0,8; 0,1 и 0,15 мм.

Почти все марки сталей этой группы выпускаются как текстурованные в рулонах.
Малая толщина проката определяется не только снижением потерь на вихревые токи, но и тем обстоятельством, что с уменьшением толщины ленты уменьшается проявление скин-эффекта, влияющего на глубину проникновения магнитного поля.

В самом деле, переменный магнитный поток по сечению магнитопровода распределяется неравномерно, а преимущественно в поверхностном скин-слое.
При большой толщине листа относительная доля скин-слоя по сравнению с полной площадью поперечного сечения листа мала.
Это приводит к ухудшению использования сечения магнитопровода.
В этом случае средняя плотность магнитного потока по сечению всего магнитопровода резко уменьшается, что соответствует снижению эффективной магнитной проницаемости.
При этом не только сильно возрастают потери на перемагничивание в стали, но и возрастает намагничивавшийся ток.

При уменьшении толщины листа, но неизменной толщине скин-слоя, которая зависит только от частоты перемагничивания для данного материала, относительная доля сечения магнитопровода, по которой протекает магнитный поток, возрастает.
Это равносильно увеличению средней плотности магнитного потока, что в свою очередь увеличивает эффективную проницаемость материала.
Основные электромагнитные свойства некоторых марок сталей этой группы приведены в табл. 2.

Сравнение свойств сталей предыдущей и рассматриваемой группы показывает существенное увеличение потерь на частоте 400 Гц.

Например, для горячекатаной стали 1521 при толщине листа 0,35 мм удельные потери Р1,0/400 = 19 Вт/кг, а для сталей того же химического состава (1511, 1512, 1513, 1514) и той же толщины листа Р1,0/50 = 0,9—1,35 Вт/кг.

Для текстурованных сталей вместо P1,0/50 = 0,5—1,1 Вт/кг имеем P1,0/400 = 7,5—10 Вт/кг.
Следовательно, удельные потери увеличивались в 15—20 раз.
Магнитные свойства, измеренные в постоянных полях, несколько понизились.

Для работы в слабых полях предназначены стали 1561 и 1562, а для работы в средних полях стали 1571, 1572, 3471, 3472.
Толщина ленты в рулонах или листах составляет 0,20; 0,35 и 0,50 мм.
Основные электромагнитные свойства некоторых сталей этой группы приведены в табл. 3.

Kpоме указанных в таблице значений индукции, для характеристики всей кривой намагничивания для четырех последних сталей приводятся значения индукции в полях 10, 20, 70, 100, 200 и 500 А/м.

Главное требование к этим материалам состоит в высоких значениях магнитной проницаемости в области слабых и средних полей.
Удельные потери не имеют существенного значения, поэтому они не нормируются.
Высокие магнитные свойства в средних и особенно слабых полях обеспечиваются в результате очистки металла от примесей и снятия внутренних напряжений, а для текстурованных сталей — дополнительно высокой степенью текстуры.
В этих целях используется высокотемпературный (1090—1120 °С, 16—20 ч) отжиг с последующим регулируемым охлаждением в интервале 650—300 °С со скоростью 5 °С/ч.

Для сталей этой группы свойственна большая степень анизотропии магнитной индукции.
В горячекатаных сталях она достигает 30—40% в области слабых полей и 5—7% — в области средних полей.
Для текстурованных сталей свойства вдоль и поперек прокатки могут отличаться в десятки раз.

Все рассмотренные магнитно-мягкие сплавы разделены на группы по их химическому составу (табл. 4), который определяет принадлежность каждого сплава к той или иной диаграмме фазового равновесия.


1 — остальное железо

Такая классификация, как уже было подчеркнуто, позволяет выделить металловедческие проблемы (фазовое состояние, формирование структуры, связь магнитных свойств со структурными и фазовыми превращениями, принципы оптимизации термической обработки), которые возникают в процессе разработки и совершенствования прецизионных сплавов.

При подобной классификации магнитно-мягкие материалы, обладающие каким-то характерным признаком, могут находиться в различных классификационных группах.
Например, сплавы с прямоугольной петлей гистерезиса оказываются как в группе железоникелевых сплавов, так и в группе сплавов на основе железо—никель—кобальт, могут обладать как магнитной, так и кристаллографической текстурой.

Такая классификация, удобная для металлофизиков и металловедов, не позволяет достаточно легко ориентироваться в большом количестве магнитно-мягких материалов конструкторам, инженерам и техникам, которые решают вопросы практического применения магнитно-мягких материалов в конкретных условиях работы различных приборов, аппаратов и установок.

Для такой группы инженеров и научных работников важна другая классификация, по которой можно было бы легко из большого числа магнитно-мягких материалов выбрать нужный, обладающий только определенным специфическим свойством.

Для решения подобной задачи имеет смысл рассмотреть классификацию магнитно-мягких материалов по их основным свойствам и применению.
В перечне сплавов по различным группам приводятся не только уже рассмотренные, но и другие сплавы, представляющие интерес с точки зрения практического использования.
Формирование структуры и магнитных свойств в этих сплавах подчиняются таким же закономерностям, которые характерны для соответствующих диаграмм фазового равновесия.

1. Сплавы с наивысшей магнитной проницаемостью в слабых полях.
К этой группе относятся сплавы железоникелевой системы 79НМ, 80НХС, 81НМА, 83НФ, 80НМ, 77НМД, 76НХД, 74НМД, 72НМДХ, 78Н.
Сплавы характеризуются наивысшей начальной (20000—200000) и максимальной (100000—1000000) проницаемостью, наименьшей коэрцитивной силой (4—0,2 А/м) и индукцией насыщения около 0,5—0,8 Тл.
Применяются сплавы для изготовления сердечников малогабаритных трансформаторов, дросселей, реле, дефектоскопов, головок аппаратуры и магнитных экранов.

Читайте также:  Почему сталь не является продуктом доменного процесса ответ

2. Сплавы с высокой магнитной проницаемостью и повышенным удельным электросопротивлением.
К этой группе относятся сплавы на основе железо—никель и железо—алюминий 50НХС, 38НС, 12Ю и 12Ю-ВИ.
Сплавы характеризуются высокой начальной (1500—6000) и максимальной (15000—100000) магнитной проницаемостью, удельным электросопротивлением от 0,9 до 1,0 мкОм · м и индукцией насыщения 1,0—1,4 Тл.
Применяются сплавы для изготовления сердечников аппаратуры связи, дросселей и импульсных трансформаторов.

3. Сплавы с высокой магнитной проницаемостью и повышенной индукцией насыщения.
К этой группе относятся железоникелевые сплавы 45Н, 50Н и 50Н-ВИ.
Сплавы характеризуются высокой начальной (2000—5000) и максимальной (20000—100000) магнитной проницаемостью и индукцией насыщения не менее 1,5 Тл. Применяются сплавы для изготовления витых и штампованных сердечников междуламповых и малогабаритных силовых трансформаторов, дросселей, реле и деталей магнитных цепей.

4. Сплавы с прямоугольной петлей гистерезиса.
К этой группе относятся сплавы на основе железо—никель и железо—никель—кобальт 50НП, 50НП-ИЛ, 65НП, 68НМП, 34НКМП, 35НКХСП, 37НКДП, 40НКМП, 82НМП-ВИ, 79НМ, 80Н2М.
Сплавы характеризуются прямоугольной петлей гистерезиса с коэффициентом прямоугольности (Br/Вs = 0,85—0,98), наивысшей максимальной магнитной проницаемостью (40000—1200000) и индукцией насышения до 1,5 Тл.
Применяются сплавы для изготовления сердечников магнитных усилителей, бесконтактных реле, контактных выпрямителей, дросселей модуляторов, импульсных трансформаторов и магнитных элементов счетно-решающих устройств.

5. Сплавы с высокой индукцией насыщения.
К этой группе относятся железокобальтовые сплавы 18КХ-ВИ, 27КХ, 49КФ, 49К2ФА, 48КНФ и 92К.
Сплавы характеризуются наивысшей индукцией насыщения (2,0—2,4 Тл) и высокой температурой Кюри (до 1050 °С).
Применяются сплавы для изготовления сердечников и полюсных наконечников электромагнитов, малогабаритных силовых трансформаторов, магнитных усилителей, экранов, роторов и статоров электрических машин, телефонных мембран и магнитострикционных преобразователей.

6. Сплавы с низкой остаточной индукцией.
К этой группе относятся сплавы в системах железо—никель—кобальт и железо—никель 47НК, 47НКХ, 64Н, 40НКМ, 68НМ, 79НЗМ и 53Н-ВИ.
Сплавы характеризуются низкими значениями остаточной индукции (5% от индукции насыщения), малой зависимостью магнитной проницаемости от величины намагничивающего поля и высокой стабильностью свойств при изменении температуры и воздействии внешних магнитных полей.
Применяются сплавы для изготовления сердечников катушек постоянной индуктивности, импульсных и широкополосных трансформаторов.

7. Сплавы с повышенной деформационной стабильностью и износостойкостью.
K этой группе относятся сплавы в системах железо—алюминий, железо—алюминий—кремний и железо—никель 16ЮХ-ВИ, 16ЮИХ-ВИ, 10СЮ-ВИ, 10СЮ-МП и 81НМА.
Сплавы характеризуются наивысшими значениями твердости (HV от 250 до 4500), прочности (до 760 МПа) и износостойкости в сочетании с высокой магнитной проницаемостью µ0,08 = 10000—50000 и удельным электросопротивлением до 1,5 мкОм · м.
Применяются сплавы для изготовления сердечников магнитных головок записи и воспроизведения информации и видеоизображения.

8. Сплавы с заданным коэффициентом линейного расширения.
К этой группе относятся железоникелевые сплавы 52Н, 52Н-ВИ, 47НД и 47НД-ВИ.
Сплавы характеризуются температурным коэффициентом линейного расширения, близким к коэффициенту расширения мягких стекол [(8,5—11,0) 10 -6 К -1 ], коэрцитивной силой 10—20 А/м при индукции насыщения от 1,3 до 1,5 Тл.
Применяются сплавы для изготовления магнитных элементов герметизированных магнитных контактов (герконов).

9. Сплавы с высокой коррозионной стойкостью.
К этой группе относятся сплавы в системах железо—никель—кобальт и железо—хром 36КНМ, 16Х и ООХ13.
Сплавы характеризуются коррозионной стойкостью в условиях высокой влажности, морской воде и во многих агрессивных средах.
Применяются сплавы для изготовления магнитопроводов различных систем управления, якорей электромагнитов, магнитопроводов пневматических и гидравлических клапанов, работающих без защитных покрытий.

10. Сплавы с высокой магнитострикцией.
К этой группе относятся железокобальтовые и железоалюминиевые сплавы 49К2Ф, 8Ю-ВИ и 14Ю.
Сплавы характеризуются наивысшими значениями магнитострикции и низкой коэрцитивной силой до 240 А/м.
Применяются сплавы для изготовления сердечников магнитострикционных преобразователей ультразвуковой и гидроакустической аппаратуры, электромеханических фильтров и линий задержки.

11. Термомагнитные сплавы.
К этой группе относятся железоникелевые сплавы 31НХЗГ2, 31НХ31, 32НХ3, ЗЗНХЗ, Н38Х14, НЗЗЮ1, ЗОНГ, 36Н11Х, 32Н6ХЮ.
Сплавы характеризуются линейной температурной зависимостью магнитной индукции при крутизне от 0,003 до 0,006 Тл/К в магнитных полях более 2400 А/м.
Применяются сплавы для изготовления многослойных термокомпенсационных материалов и магнитных шунтов электроизмерительных и электровакуумных приборов.

12. Магнитно-мягкий сплав 7ЮХ-ВИ для работы на сверхвысоких частотах в сантиметровом диапазоне длин волн характеризуется повышенным значением поверхностного сопротивления в этом диапазоне и применяется для изготовления волноводных нагрузок, аттенюаторов и термических измерителей мощности.

13. Специальные электротехнические стали.
К этой группе относятся железокремнистые стали.
Тончайшая анизотропная лента электротехнической стали толщиной 0,15—0,01 мм имеет низкие удельные потери на перемагничивание ( P1,5/400 = 15—23 Вт/кг) и высокую индукцию насыщения (2,1 Тл).
Стали марок 3421—3425 используют для изготовления витых и разрезных ленточных магнитопроводов трансформаторов и дросселей.
Тончайшая изотропная лента из сталей 2421 и 3СЮ характеризуется низкими удельными потерями на перемагничивание при повышенных частотах (Р1,0/400 = 10—13 Вт/кг в толщинах 0,10—0,20 мм) в сочетании с повышенной магнитной индукцией в средних и сильных полях (В2500 > 1,44 Тл).
Изотропная лента применяется для изготовления магнитопроводов электрических машин, работающих при повышенных частотах (400—20000 Гц).
Лента электротехнической стали с кубической текстурой толщиной 0,08—0,1 мм изготавливается из стали 5421 и используется для изготовления сердечников магнитопроводов сложной конфигурации.

Источник статьи: http://lmx.ucoz.ru/blog/ehlektrotekhnicheskaja_listovaja_stal_klassifikacija_stalej_magnitnye_i_ehlektricheskie_svojstva/2012-06-11-199

Adblock
detector