Меню

12х18н10т характеристики стали аналог

Российские и зарубежные аналоги нержавеющей стали AISI 304, 316, 430, 12х18н10т

Цены на нержавеющую сталь

Таблица российских и зарубежных аналогов нержавеющей стали AISI 304, 316, 430, 12х18н10т

APEX METAL предлагает покупателям разнообразные виды нержавеющего металлопроката, выполненного из лучших марок нержавеющей стали, соответствующих строгим международным нормам и обладающих великолепными технологическими, а так же и эксплуатационными характеристиками. Высокая коррозионная устойчивость нержавеющей стали является основной характеристикой изделий из данных материалов при долговечной работе в агрессивных коррозионно-активных средах, в широких температурных диапазонах.

Химический состав проката, выполненного из коррозионно-стойкой нержавеющей стали aisi 304 аустенитного класса, соответствует требованиям норматива АISI – Аmerican Iron and Steell Institute (Американского Института Стали и Сплавов). В сопроводительных документах обозначение марок нержавейки aisi и ее аналогов производится в соответствии с национальными или международным стандартами:

Национальный стандарт Марка нержавеющей стали
AISI США сталь AISI 304 сталь AISI 321 сталь AISI 316 сталь AISI 430
Стандарт РФ 08Х18Н10 12Х18Н10Т 08Х17Н13М2 12Х17
EN Европа 1.4301 1.4541 1.4436 1.4016
UNS США S30400 S32100 S31600 S43000
SIS Швеция 2332/33 2337 2343 2320
BS Великобритания 304S31 321S31 316S33 430S17
JIS Япония SUS304 SUS321 SUS316 SUS430
DIN Германия X5CrNi18-10 X10CrNiTi18-10 X3CrNiMo18-3-4 X6Cr17

Какую информацию можно узнать по условному обозначению марок нержавеющей стали

Нержавеющие свойства стали обусловлены наличием в ее составе легирующих элементов, основными из которых являются хром и никель. Для придания особых свойств (большей прочности, хладостойкости и других), улучшения технологических характеристик в сталь добавляют и другие легирующие элементы (например, титан, молибден, марганец), наноприсадки редкоземельных металлов.

Благодаря легированию титаном, нержавеющая сталь 12х18н10т приобретает повышенную хладостойкость и используется для изготовления сварных изделий для криогенной техники, работающей при t до -269˚С. Кроме того, по условному обозначению марок стали можно определить:

  • Химический состав стали, например, хромистая нержавеющая сталь Х6Cr17 — aisi 430 содержит в своем составе до 0,08% массовой доли углерода (цифра 6 после буквы Х указывает на среднее содержание углерода в стали, умноженное на 100) и 16 — 18% хрома
  • Класс стали, например, цифра 3 в обозначении нержавеющей стали aisi 316 указывает на ее принадлежность к аустенитному классу. Соответственно цифра 4 в обозначении стали 430 указывает на принадлежность стали к ферритному классу, две последующие цифры определяют порядковый номер стали в группе
  • Европейский стандарт указывает на принадлежность нержавеющей стали к определенному типу, по порядковым номерам сталей 1.4301, 1.4436, 1.4016 можно определить, что рассматриваемые марки относятся к группе нержавеющих сталей (в данную группу входят стали под номерами 1.40ХХ-1.45ХХ)
  • Буква S в обозначении стали по стандарту UNS обозначает принадлежность материала к группе жаростойких и коррозионно-стойких (нержавеющих) сталей (в данную группу входят стали, обозначаемые S00001…S99999)
  • В обозначении стали по шведскому стандарту цифры 23ХХ указывают на содержание хрома в стали (все рассматриваемые в таблице марки относятся к группе сталей с содержанием хрома ≥10%)
  • В стандартах, действующих на территории РФ, по условному обозначению стали можно судить об ее элементном составе, в нормативных документах на нержавеющую сталь (ГОСТ 5632 и других) представлена информация о классификации стали, химсоставе, свойствах, назначении и сферах применения
  • В обозначении стали по шведскому стандарту цифры 23ХХ указывают на хрома ≥10%)
  • В стандартах, действующих на территории РФ, по условному обозначению стали можно судить об ее элементном

Прайс-лист на все виды нержавеющего листа (зеркальный, матовый, шлифованный, рифленый): AISI 304/ 08х18н10, AISI 321/ 12х18н10т, AISI 430/ 12х17 .

Цены на нержавеющую ленту 12х18н10т для атомной, химической, пищевой промышленности, мебельной индустрии, машиностроения .

Источник

Сталь марки 12Х18Н10Т

Марка: 12Х18Н10Т (старое название Х18Н10Т) (заменители: 08Х18Г8Н2Т, 10Х14Г14Н4Т, 12Х17Г9АН4, 08Х22Н6Т, 08Х17Т, 15Х25Т, 12Х18Н9Т)
Класс: Сталь конструкционная криогенная
Вид поставки: сортовой прокат, в том числе фасонный: ГОСТ 5949-75, ГОСТ 2590-2006, ГОСТ 2879-2006. Калиброванный пруток ГОСТ 7417-75, ГОСТ 8559-75, ГОСТ 8560-78. Шлифованный пруток и серебрянка ГОСТ 14955-77, ГОСТ 18907-73. Лист толстый ГОСТ 7350-77. Лист тонкий ГОСТ 5582-75. Лента ГОСТ 4986-79. Проволока ГОСТ 18143-72. Поковки и кованные заготовки ГОСТ 25054-81, ГОСТ 1133-71 Трубы ГОСТ 9940-81, ГОСТ 9941-81, ГОСТ 14162-79.
Использование в промышленности: детали, работающие до 600 °С. Сварные аппараты и сосуды, работающие в разбавленных растворах азотной, уксусной, фосфорной кислот, растворах щелочей и солей и другие детали, работающие под давлением при температуре от —196 до +600 °С, а при наличии агрессивных сред до +350 °С.; сталь аустенитного класса
Читайте также:  Сталь 40х хром легированная

Поставщик Ауремо ООО www.auremo.org
Купить: Санкт-Петербург +7(812)680-16-77, Днепр +380(56)790-91-90, info[æ]auremo.org
12Х18Н10Т труба, лента, проволока, лист, круг 12Х18Н10Т

Химический состав в % стали 12Х18Н10Т ( стар. Х18Н10Т )
C до 0,12
Si до 0,8
Mn до 2
Ni 9 — 11
S до 0,02
P до 0,035
Cr 17 — 19
Cu до 0,3
Ti 0,4-1
Fe
Зарубежные аналоги марки стали 12Х18Н10Т ( стар. Х18Н10Т )
США 321, 321H, S32100, S32109
Германия 1.4541, 1.4878, X10CrNiTi18-10, X12CrNiTi18-9, X6CrNiTi18-10
Япония SUS321
Франция Z10CNT18-10, Z10CNT18-11, Z6CNT18-10, Z6CNT18-12
Англия 321S31, 321S51, 321S59, LW18, LW24, X6CrNiTi18-10
Евросоюз 1.4541, 1.4878, X10CrNiTi18-10, X6CrNiTi18-10KT
Италия X6CrNiTi18-11, X6CrNiTi18-11KG, X6CrNiTi18-11KT
Испания F.3523, X6CrNiTi18-10
Китай 0Cr18Ni10Ti, 0Cr18Ni11Ti, 0Cr18Ni9Ti, 1Cr18Ni11Ti, H0Cr20Ni10Ti
Швеция 2337
Болгария 0Ch18N10T, Ch18N12T, Ch18N9T, X6CrNiTi18-10
Венгрия H5Ti, KO36Ti, KO37Ti, X6CrNiTi18-10
Польша 0H18N10T, 1H18N10T, 1H18N12T, 1H18N9T
Румыния 10TiNiCr180, 12TiNiCr180
Чехия 17246, 17247, 17248
Австрия X6CrNiTi18-10KKW, X6CrNiTi18-10S
Австралия 321
Юж.Корея STS321, STS321TKA, STSF321
Свойства и полезная информация:
Удельный вес: 7920 кг/м 3
Термообработка: Закалка 1050 — 1100 o C, вода
Температура ковки: начала 1200 °С, конца 850 °С. Сечения до 350 мм охлаждаются на воздухе
Твердость материала: HB 10 -1 = 179 МПа
Свариваемость материала: без ограничений, способы сварки: РДС (электроды ЦТ-26), ЭШС и КТС. Рекомендуется последующая термообработка
Обрабатываемость резанием: в закаленном состоянии при HB 169 и σв=610 МПа, Кu тв. спл=0,85, Кu б. ст=0,35
Флокеночувствительность: не чувствительна
Жаростойкость: в воздухе при Т=650 °С 2-3 группа стойкости, при Т=750 °С 4-5 группа стойкости
Предел выносливости: σ-1=279 МПа, n=10 7
Механические свойства стали 12Х18Н10Т ( стар. Х18Н10Т )
ГОСТ Состояние поставки, режимы термообработки
Сечение, мм σ0,2 (МПа) σв(МПа) δ5 (%) ψ %
ГОСТ 5949-75 Прутки. Закалка 1020-1100 °С, воздух, масло или вода. 60 196 510 40 55
ГОСТ 18907-73 Прутки шлифованные, обработанные на заданную прочность.
Прутки нагартованные.

До 5

590-830
930
20

ГОСТ 7350-77
(Образцы поперечные)
ГОСТ 5582-75
(Образцы поперечные)
Листы горячекатанные и холоднокатанные:
— закалка 1000-1080 °С, вода или воздух.

— закалка 1050-1080 °С, вода или воздух.

ГОСТ 25054-81 Поковки. Закалка 1050-1100 °С, вода или воздух. До 1000 196 510 35 40
ГОСТ 18143-72 Проволока термообработанная. 1,0-6,0 540-880 20
ГОСТ 9940-8 Трубы бесшовные горячедеформированные без термообработки 3,5-32 529 40
Механические свойства стали 12Х18Н10Т ( стар. Х18Н10Т ) при повышенных температурах
Температура испытаний, °С σ0,2 (МПа) σв(МПа) δ5 (%) ψ % KCU (кДж / см 2 )
Закалка 1050-1100 °С, охлаждение на воздухе
20
500
550
600
650
700
225-315
135-205
135-205
120-205
120-195
120-195
550-650
390-440
380-450
340-410
270-390
265-360
46-74
30-42
31-41
28-38
27-37
20-38
66-80
60-70
61-68
51-74
52-73
40-70
215-372
196-353
215-353
196-358
245-353
255-353
Механические свойства 12Х18Н10Т ( стар. Х18Н10Т ) при испытаниях на длительную прочность (ГОСТ 5949-75)
Температура испытания, °С Предел ползучести, МПа Скорость ползучести %/ч Предел длительной прочности, МПа, не менее Длительность испытания, ч
600
650
74
29-39
1/100000 147
78-98
10000
Ударная вязкость стали 12Х18Н10Т ( стар. Х18Н10Т ) KCU, (Дж/см 2 )
Т= +20 °С Т= -40 °С Т= -75 °С Термообработка
286 303 319 Полоса 8х40 мм в состоянии покоя
Чуствительность стали 12Х18Н10Т ( стар. Х18Н10Т ) к охрупчиванию при старении
Время, ч Температура, °С KCU, Дж/см
Исходное состояние
5000
5000
600
650
274
186-206
176-196
Жаростойкость стали 12Х18Н10Т ( стар. Х18Н10Т )
Среда Температура, ºС
Группа стойкости
или балл
Воздух 650
750
2-3
4-5
Физические свойства стали 12Х18Н10Т ( старое название Х18Н10Т )
T (Град) E 10 — 5 (МПа) a 10 6 (1/Град) l (Вт/(м·град)) r (кг/м 3 ) C (Дж/(кг·град)) R 10 9 (Ом·м)
20 1.98 15 7920 725
100 1.94 16.6 16 462 792
200 1.89 17 18 496 861
300 1.81 17.2 19 517 920
400 1.74 17.5 21 538 976
500 1.66 17.9 23 550 1028
600 1.57 18.2 25 563 1075
700 1.47 18.6 27 575 1115
800 18.9 26 596
900 19.3

Характеристика и особенности элекрошлаковой сварки стали 12Х18Н10Т: хромоникелетитановая аустенитная сталь 12Х18Н10Т получила наибольшее распространение в промышленности ввиду возможности успешного использования ее в разнообразных эксплуатационных условиях. Она обладает высокой коррозионной стойкостью в ряде жидких сред, устойчива против межкристаллитной коррозии после сварочного нагрева, сравнительно мало охрупчивается в результате длительного воздействия высоких температур и может быть применена в качестве жаропрочного материала при температурах

600° С. Будучи высокопластичной в условиях глубокого холода, эта сталь используется в установках для получения жидкого кислорода.

Сварные швы конструкций, работающих в контакте с агрессивными жидкостями, должны прежде всего обладать стойкостью против межкристаллитной коррозии.

Применяемые для электрошлаковой сварки пластинчатые электроды из горячекатаных листов содержат не менее 0,10% С. При таком содержании углерода ввиду замедленного охлаждения, характерного для электрошлаковой сварки, возможно появление склонности шва к межкристаллитной коррозии. Этому способствует также крупнокристаллическое строение металла шва.

При использовании фторидных флюсов окисление титана, содержащегося в электроде, невелико и не превышает 20%. Однако даже небольшое уменьшение концентрации титана в шве при содержании 0,1% С влечет за собой снижение коррозионной стойкости. Поэтому при электрошлаковой сварке рекомендуется применять электроды из сталей с пониженным содержанием углерода, с тем чтобы концентрация его в шве не превышала 0,08%. Если его концентрация в основном металле равна 0,12%, необходимо применять пластинчатый электрод, содержащий не более 0,03% С.

Рост зерна в околошовной зоне не снижает механических свойств сварного соединения, однако он крайне нежелателен с точки зрения коррозионной стойкости околошовной зоны, особенно на участке, непосредственно примыкающем ко шву. При нагреве свариваемого металла до температур, превышающих 1200-1250° С, карбиды титана растворяются в аустените. При последующем замедленном охлаждении, особенно в интервале критических температур (875-450° С), способных вызвать распад твердого раствора, происходит выпадение карбидной фазы по границам зерен аустенита и обеднение пограничных областей последних хромом. В результате свариваемый металл приобретает склонность к межкристаллитной коррозии. Для ее предотвращения при электрошлаковой сварке необходимо применять сталь 12Х18Н10Т со строго контролируемым химическим составом: содержание углерода в ней не должно превышать 0,06%, соотношение содержаний титана и углерода Ti/C должно быть не менее 7.

Другим средством устранения склонности к коррозии сварного соединения у линии сплавления служит нагрев в течение 3-4 ч при 850-900° С с охлаждением на воздухе.

Сталь и электрод в состоянии поставки (после закалки в воду. от 1100° С) обычно имеют почти чистоаустенитную структуру с очень небольшим количеством, не более 1%, б-феррита. Металл шва вследствие дендритной ликвации содержит до 7,5% б-феррита. Это приводит к резкому снижению ударной вязкости в условиях глубокого холода.

Сварные швы на стали 12Х18Н10Т заметно уступают основному металлу в пластичности, что объясняется дендритной ликвацией углерода. Причиной пониженной ударной вязкости сварных швов является недостаточная стабильность аустенита при сверхнизких температурах. В условиях глубокого холода возможен распад аустенита по схеме А — М или А — а + К», где А — аустенит, М — мартенсит, а — вторичный феррит, К» — вторичные карбиды. Наличие небольшого количества первичного феррита в данном случае не имеет решающего значения. Об этом свидетельствуют результаты следующих опытов. Часть образцов подвергли закалке на воздухе после часового нагрева при 1080°, С, благодаря чему была ликвидирована дендритная ликвация углерода, но сохранена ферритная составляющая. Ударная вязкость шва повысилась в 2 раза (данные ниже).

Наличие закалки шва после сварки (an (МДж/м 2 ) при различной температуре °С):

Нет — при 20 °С = 1,81; при -196 °С = 0,54

Есть — при 20 °С = 3,5; при -196 °С = 1,03

Таким образом, повышение ударной вязкости сварного шва на стали 12Х18Н10Т можно достичь устранением дендритной ликвации углерода путем высокотемпературного нагрева. В данном случае может быть применена и местная термообработка швов.

Более простое средство повышения ударной вязкости металла шва — увеличение содержания никеля в шве до 12-14%, что обеспечивает стабильную аустенитную структуру. Чтобы получить шов с таким содержанием никеля, можно использовать электроды из стали типа Х23Н18. В этом случае сварные швы без термообработки сохраняют достаточно высокую ударную вязкость в условиях глубокого холода. В случае, когда сталь 12Х18Н10Т применяется в качестве жаропрочного материала, необходимо ограничивать содержание в шве первичного феррита 5%. Это предотвращает опасность превращения δσ в сварном шве и обеспечивается использованием пластинчатых электродов из стали 12Х18Н10Т. Наиболее высокие показатели жаропрочности швов достигаются при повышенном содержании углерода и карбидообразуюших элементов — титана и ниобия (таблица ниже).

В случае отсутствия стали с повышенным содержанием углерода применяют электроды с содержанием 0,07-0,08% С и дополнительно науглероживают металл шва, например, путем подачи крупки древесного угля или графита на поверхность шлаковой ванны тотчас после ее наведения. При сварке металла сечением 100 X 100 мм достаточно подать 1,7 г крупки размером 1-3 мм. Содержание углерода в шве может быть увеличено также за счет введения в шлаковую ванну 10% массы шлака смеси Na2C03 (82-86%) и SiC (14-18%) или применения составного электрода из сталей 12Х18Н10Т и углеродистой.

Швы стали 12Х18Н10Т отличаются грубой столбчатой макроструктурой. Литой металл шва содержит ферритную составляющую, обусловленную дендритной ликвацией. Под воздействием глубокого холода в основном металле и сварном швевозрастает количество ферромагнитной составляющей. Так, например, в стали 12Х18Н10Т, имеющей в состоянии поставки 2,5 — 3% феррита после 30 мин пребывания в жидком азоте (-196° С), количество магнитной составляющей возрастает до 7-9% (при комнатной температуре), а в сварном шве соответственно 7,5 — 8,5 и 10-12%.

Интересно отметить, что после воздействия глубокого холода в околошовной зоне наблюдается более мелкая структура, чем после сварки. Закалка разрушает столбчатую микроструктуру сварных швов и способствует некоторому растворению ферритной составляющей. Типичная для аустенитных сварных швов столбчатая макроструктура сохраняется.

Краткие обозначения:
σв — временное сопротивление разрыву (предел прочности при растяжении), МПа ε — относительная осадка при появлении первой трещины, %
σ0,05 — предел упругости, МПа Jк — предел прочности при кручении, максимальное касательное напряжение, МПа
σ0,2 — предел текучести условный, МПа σизг — предел прочности при изгибе, МПа
δ5,δ4,δ10 — относительное удлинение после разрыва, % σ-1 — предел выносливости при испытании на изгиб с симметричным циклом нагружения, МПа
σсж0,05 и σсж — предел текучести при сжатии, МПа J-1 — предел выносливости при испытание на кручение с симметричным циклом нагружения, МПа
ν — относительный сдвиг, % n — количество циклов нагружения
s в — предел кратковременной прочности, МПа R и ρ — удельное электросопротивление, Ом·м
ψ — относительное сужение, % E — модуль упругости нормальный, ГПа
KCU и KCV — ударная вязкость, определенная на образце с концентраторами соответственно вида U и V, Дж/см 2 T — температура, при которой получены свойства, Град
s T — предел пропорциональности (предел текучести для остаточной деформации), МПа l и λ — коэффициент теплопроводности (теплоемкость материала), Вт/(м·°С)
HB — твердость по Бринеллю C — удельная теплоемкость материала (диапазон 20 o — T ), [Дж/(кг·град)]
HV — твердость по Виккерсу pn и r — плотность кг/м 3
HRCэ — твердость по Роквеллу, шкала С а — коэффициент температурного (линейного) расширения (диапазон 20 o — T ), 1/°С
HRB — твердость по Роквеллу, шкала В σ t Т — предел длительной прочности, МПа
HSD — твердость по Шору G — модуль упругости при сдвиге кручением, ГПа

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

Источник

Adblock
detector